русский українська english
Трансфарматары Тараідальныя Вытворчасць. Тараідальныя магнітапровады. Высакавольтныя трансфарматары. Шпулькі індуктыўнасці. Вымяральныя трансфарматары.
вытворчасць трансфарматараў тараідальных трансфарматары тараідальныя вытворчасць на заказ Вытворчасць трансфарматараў тараідальных магнітапровадаў трансфарматарам тараідальным галагенных лямпаў вытворчасць трансфарматараў тараідальных шпулек індуктыўнасці

НАША ПРАДУКЦЫЯ

Трансфарматары тараідальныя. Вытворчасць. Тараідальныя магнітапровады. Высакавольтныя трансфарматары. Шпулькі індуктыўнасці. Юджэн.
Трансфарматары тараідальныя Трансфарматары тараідальныя



ВЫТВОРЧАСЦЬ ТРАНСФАРМАТАРАЎ



Пасведчанне аб занясенні на абласную Дошку Пашаны 2011.
Пасведчанне аб занясенні на абласную Дошку Пашаны 2011.


Прадукцыя нашага прадпрыемства

Вымяральныя трансфарматары току. Вытворчасць.

трансфарматары вымяральныя

►прымяненне, эксплуатацыя вымяральных трансфарматараў току

Да вымяральных трансфарматары току прад'яўляюцца высокія патрабаванні па дакладнасці. Часта трансфарматар току выконваюць з двума і больш групамі другасных абмотак: адна выкарыстоўваецца для падлучэння прылад абароны, іншая, больш дакладная - для падлучэння сродкаў уліку і вымярэння (напрыклад, электрычных лічыльнікаў).

Другасныя абмоткі трансфарматара току абавязкова нагружаюцца. Калі другасныя абмоткі ня нагружаныя, на іх узнікае высокае напружанне, дастатковую для прабоя ізаляцыі трансфарматара, што прыводзіць да выхаду трансфарматара з ладу, а таксама стварае пагрозу жыццю абслуговага персаналу. Акрамя таго, з-за ўзрастаючых страт у стрыжні магнітапровада трансфарматара пачынае перагравацца, што гэтак жа можа прывесці да пашкоджання (ці, як мінімум, да зносу) ізаляцыі і далейшаму яе прабоя. Па гэтых прычынах падчас эксплуатацыі трансфарматара току другасную яго абмотку нельга трымаць растуленай.

Нармальным рэжымам працы вымяральнага трансфарматара току з'яўляецца рэжым кароткага замыкання яго другаснай ланцуга (напрыклад, для трансфарматара току з намінальнай магутнасцю другаснай нагрузкі S2н = 5 ВА і намінальным другасным токам I2н=5А,максімальная знешняя нагрузка у другаснай ланцугу не павінна перавышаць намінальную: Z2max < Z2н = S2н/I2н2 = 5/52 = 0,2 Ом). Максімальная нагрузка другаснай ланцугу Z2max роўная суме супраціваў правадоў Z2пр (у рэжыме КЗ нельга грэбаваць супрацівам правадоў) і супраціву Z2ИП паслядоўных ланцугоў падключаюцца да трансфарматара току вымяральных прыбораў: Z2max = Z2пр + Z2ИП. У гэтым рэжыме па другаснаму ланцугу трансфарматара току праходзіць індукаваны ток I2, які сваёй магнітадвіжучай сілай стварае ў магнітапровадзе другасны паток магнітнай індукцыі Ф2, накіраваны па закону электрамагнітнай індукцыі насустрач патоку магнітнай індукцыі Ф1, генераванага магнітадвіжучай сілай току першаснага ланцуга I1 (рыс.6.1). У выніку ў стрыжні ў стацыянарным рэжыме усталёўваецца параўнальна слабы сумарны намінальны паток магнітнай індукцыі Ф0 = Ф1-Ф2 (Ён складае 2-3% ад Ф1), які індукуе у другаснай абмотцы невялікую ЭРС (не больш за 1 В), якая падтрымлівае ток у другаснай ланцугу ў дыяпазоне (0-100)% ад намінальнага току I2н прапарцыйны значэнню току першаснай ланцугу I1 = ( 1-100)% I1н. Ток першаснага ланцугу не залежыць ад нагрузкі другаснага ланцугу і можа змяняцца ад нуля да намінальнага, а ў выпадку кароткага замыкання ў першасным ланцугу (Z1 = 0) пераўзыходзіць намінальны ў дзесяткі разоў. У гэтым выпадку бяспеку другасных ланцугоў і іх нагрузак забяспечваецца за кошт ўваходжання стрыжня трансфарматара току ў насычэнне - пры гэтым дапушчальная перагрузка вызначаецца каэфіцыентам бяспекі трансфарматара току, роўным звычайна 3..5.

Калі другасны ланцуг трансфарматара току растуліць (аварыйны рэжым), то знікненне другаснага току I2 і створанага ім магнітнага патоку Ф2 прывядзе да значнага ўзросту магнітнага патоку Ф0 = Ф1 ад магнітадвіжучай сілы току першаснага ланцуга і, адпаведна, павелічэнню ЭРС у другаснай абмотцы (да некалькіх кілавольт), што можа выклікаць пробай ізаляцыі і небяспека паразы токам для абслуговага персаналу. Акрамя таго, пры вялікім магнітным струмені, істотна адрозніваецца ад намінальнага, рэзка павялічваюцца страты ў стрыжні, трансфарматар пачынае вібраваць (Гудзець) і награвацца, што з'яўляецца, у прыватнасці, адной з прычын ранняга старэння яго магнітапровада. Таму пры эксплуатацыі нельга дапускаць разрыву другаснага ланцуга трансфарматара току пры наяўнасці нагрузкі ў абанента (Z1 <> 0), а пры неабходнасці замены лічыльніка, падключанага да трансфарматару, другасную абмотку трансфарматара папярэдне неабходна закараціць (сучасныя трансфарматары току ўтрымліваюць для гэтага у другаснай ланцугу спараныя клемы).

З тэорыі працы трансфарматара току вынікае, што яго хібнасці (токаў хібнасць, або хібнасць сапраўднага каэфіцыента трансфармацыі, і кутняя хібнасць - рознасць фаз паміж токамі першаснай і другаснай ланцугу) вызначаюцца двума фактарамі: абмежаванай магнітнай пранікальнасць магнітапровада і канчатковым, ненулявое значэнне велічыні другаснай нагрузкі. Калі б магнітная пранікальнасць стрыжня была б бясконцай (Што азначала б, што яго магнітнае супраціў роўна нулю), ці другасная нагрузка нулявой (рэжым поўнага кароткага замыкання), то хібнасці былі б нулявыя. На практыцы не выконваюцца абодве ўмовы.

Разам з тым хібнасці трансфарматара току тым менш, чым менш магнітнае супраціўленне магнітапровада, г.зн. больш магнітная пранікальнасць матэрыялу, больш сячэнне стрыжня і менш яго даўжыня, а таксама чым менш яго другасная нагрузка. Важна ўлічваць тое, што магнітная пранікальнасць ферамагнітнага матэрыялу, залежыць ад напружанасці магнітнага поля (у залежнасці ад яе велічыні можна казаць пра слабыя, сярэднія і моцныя палі), і графік гэтай залежнасці мае выгляд: з малым значэннем у малых палях, максімальным значэннем ў сярэдніх палях і зноў жа мінімальным значэннем у моцных палях. Паколькі трансфарматары току працуюць ў ўсталяваўшымся рэжыме ў малых палях, то для іх істотна выкарыстанне матэрыялу не толькі з вялікай максімальнай магнітнай пранікальнасцю, але і высокай пачатковай магнітнай пранікальнасцю.

Гэтыя якасці спаўна забяспечваюць нанакрышталічныя сплавы. Менавіта высокай пачатковай магнітнай пранікальнасцю, лінейнасцю характарыстык намагнічвання і вузкай пятлёй гістарэзісу тлумачыцца ўстойлівасць метралагічных характарыстык вымяральнага трансфарматара току з магнітаправадамі з нанакрышталіных сплаваў да намагнічвання пастаянным токам: поўнае перамагнічванне стрыжня пры падачы пераменнага току адбываецца ў іх ужо пры малой напружанасці магнітнага поля і значэннях першаснага току 1-2% I1н. Для сардэчнікаў з электратэхнічнай сталі гэтага дамагчыся цяжка нават за кошт павелічэння сячэння магнітапровада. У цэлым нанакрышталіныя стрыжні характарызуюцца меншай матэрыялаёмістасцю, габарытамі і вагай у параўнанні з стрыжнямі з электратэхнічнай сталі для аналагічных па наменклатуры трансфарматараў току.


Вымяральныя трансфарматары току.